Расчет поперечного армирования

Назначаем диаметр стержня поперечной арматуры при максимальном диаметре продольной арматуры ds=20мм наименьший диаметр поперечной арматуры ds,min=8 мм, что составляет dsw/ds=8/20=0,4.

Принимаем поперечную арматуру класса АIII диаметром dsw=8 мм.

При принятом количестве пролетной арматуры число каркасов равно двум и площадь сечения хомутов Аsw=1.01 см2=101 мм2.

Принимаем шаг поперечных стержней на приопорных участках (по удалению от опор не более 1/4L=6,0/4=1.5 м) S=hb/3=600/3=200 мм, Sl=3hb/4=3*600/4=450 мм.

Расчет прочности по наклонному сечению выполняется по наибольшему значению поперечной силы Q=229 кН=2,29*105 Н

Предельное усилие в хомутах на единицу длины:

qsw=RswAsw/S=285*101/200=144 Н/мм;

Qb,min=φb3γb2Rbtbbhb=0.6*0.9*1.2*200*560=0.907*105 H;

qsw=144>Qb,min/2h0=0.907/2*560=81 H/м

– прочность по наклонному сечению на участках между соседними хомутами обеспечена;

Smax=φb4Rbtbbh02/Qmax=1.5*1.2*0.9*200*5402/229000=573>200

Условие выполняется, принимаем S=200 мм

Mb=φb2γb2Rbtbbh02=2*0.9*1.2*200*5602=1.693*108 Нмм

q1=q+v/2=25,7+44,5/2=48 кН/м<0,56*qsw=0.56*144=80,6 H/мм

поэтому длина проекции опасного наклонного сечения:

>3.33h0=1864 мм

– условие с ≤ 3,33h0 не выполняется, оставляем c=1864 мм;

Поперечная сила, воспринимаемой бетоном над наклонной трещиной:

Qb=Mb/c=1.693*108/1864=0.908*105>Qb,min=0.907*105H

– условие Qb≥Qb,min выполняется, оставляем

Qb=0.908*105 H;

Q=Qmax-q1*c=2,29*105-35,1*1864=1,63*105 H;

<2h0=1120 мм

– условие с ≤ 2h0 выполняется, оставляем с0=1084 мм

с0=1084 мм <с=1864 мм – условие выполняется , при с=1864 мм > h0=560 мм – условие с0>h0 при с>h0 выполняется, окончательно принимаем с0=1084 мм;

Qsw=qswc0=144*1084=1,56*105 Н;

Qb+Qsw=0,908*105+1,56*105=2,47*105 > Q=1,63*105 H

– условие прочности по наклонному сечению обеспечивается.

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами:

μw=Asw/bS=157/250*200=0.00314; α=Es/Eb=200000/29000=6.89;

φw1=1+5αμw=1+6.89*0.00314=1.022 < 1.3 условие φw≤1.3 выполняется, оставляем φw=1,022;

φb1=1-0.01γb2Rb=1-0.01*0.9*17=0.847;

0.3φw1φb1bh0γb2Rb=0.3*1.022*0.847*200*560*0.9*17=5.36*105>Qmax=2.29*105 H, прочность обеспечена.

Выбор технологии производства земляных работ и технико-экономическое обоснование комплекта машин. Выбор технологической схемы для производства работ по срезке растительного слоя
Производство работ по срезке растительного слоя может быть выполнено различными механизированными комплексами с соблюдением следующих условий: - бульдозерами, при дальности транспортирования грунта до 100-150 м; - прицепными скреперами, при транспортировании грунта на расстоянии до 500-600 м: - самоходны ...

Заключение о перспективе разработки
На данный момент имеются определенные трудности во внедрении разработки в «жизнь» из-за недостаточного финансирования муниципальными властями. Но в случае преодоления отмеченных слабостей разработка может стать перспективной, так как у нее имеется ряд важных достоинств. В целом разработка является перспект ...

Определение давления в уровне подошвы условного массивного фундамента
Pус = = 187,73кПа2533кПа Величина Pус не должна превышать расчётного сопротивления грунта в уровне нижних концов свай, т.е. Pус ≤ R(7) ...