Тип I – наружные стены
Тип II – внутренние стены
Тип III – стена разделяющая секции
Тип IV – стены лоджий
Рис. 5.1
Таблица 5.3
bc, м |
d, м |
dn, м |
d1, м |
db, м |
d21, м |
d22, м |
d2, м | |
Тип I |
0,45 |
1,7 |
0,4 |
0,7 |
1,0 |
1,2 |
0,12 |
1,32 |
Тип II |
0,16 |
1,7(1,5) |
0,4 |
0,7(0,5) |
1,0 |
0,12 |
0,12 |
0,24 |
Тип III |
0,16 |
2,3 |
1,01 |
1,3/0,7 |
1,0/1,6 |
0,72 |
0,72/0,12 |
1,44/0,84 |
Тип IV |
0,16 |
1,7(1,5) |
0,4 |
1,7(1,5) |
- |
1,2 |
1,2 |
2,4 |
Определение ширины подошвы фундамента
(32)
(33)
(34)
где: коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 3 [7] к = 1 – коэффициент, учитывающий способ определения характеристик прочности грунта:
и
- по результатам испытания грунта
- коэффициенты, принимаемые по таблице 4 [7]
коэффициент, принимаемый равным 1 при ширине подошвы фундамента менее 10м
b – ширина подошвы фундамента, м
- удельный вес грунта под подошвой фундамента кН/м3
- осредненное значение удельного веса грунта, лежащего выше подошвы фундамента кН/м3
cII, sat - расчётное значение удельного сцепления грунта в водонасыщенном состоянии залегающих под подошвой фундамента кПа
Расчет ширины подошвы фундамента.
Таблица 5.4
№ сечения |
Расположение сечения |
Тип сечений фундаментов |
а0, кН/м3 |
А |
Б, кН/м3 |
В, кН/м3 |
Г, кПа |
d1, м |
db, м |
d, м |
а1, кН/м3 |
n0,II кН/м |
bр, м |
b, м |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
1 |
1 – Б/Д |
I |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
195,178 |
3,121760278 |
2,4 |
2 |
1 – Д/Ж |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
190,472 |
3,059749358 |
2,4 | |
3 |
Ж – 1/2 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
154,353 |
2,568122657 |
2 | |
4 |
Ж – 2/3 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
168,256 |
2,760791982 |
2 | |
5 |
Ж – 3/4 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
148,791 |
2,489769544 |
2 | |
6 |
Ж – 4/5 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
168,256 |
2,760791982 |
2 | |
7 |
5 – Е/Ж |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
236,674 |
3,650598578 |
2,8 | |
8 |
Е – 5/6 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
186,438 |
3,006235271 |
2,4 | |
9 |
А – 5/6 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
152,803 |
2,5463609 |
2 | |
10 |
А – 4/5 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
186,171 |
3,002686886 |
2,4 | |
11 |
А – 3/4 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
147,241 |
2,467796335 |
2 | |
12 |
3 – А/Б |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
267,048 |
4,019267354 |
3,2 | |
13 |
Б – 2/3 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
199,005 |
3,171875235 |
2,4 | |
14 |
Б – 1/2 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
184,888 |
2,985584593 |
2,4 | |
15 |
Д – 1/2 |
II |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,5 |
1 |
1,5 |
41,981 |
136,998 |
2,5739787 |
1,6 |
16 |
Д – 2/3 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
165,66 |
2,72515772 |
2 | |
17 |
Г – 3/4 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
193,584 |
3,100811363 |
2,4 | |
18 |
Г – 4/5 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
165,66 |
2,72515772 |
2 | |
19 |
В – 5/6 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
137,426 |
2,327230202 |
2 | |
20 |
2 – Б/Д |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
184,484 |
2,980191255 |
2 | |
21 |
2 – Д/Ж |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
170,794 |
2,795481056 |
2 | |
22 |
3 – Д/Ж |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
233,195 |
3,607430085 |
2,8 | |
23 |
3 - Г/Д |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
242,178 |
3,718485972 |
2,8 | |
24 |
3 – Б/Д |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
178,067 |
2,894108725 |
2 | |
25 |
4 – А/Г |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
178,067 |
2,894108725 |
2 | |
26 |
4 – Г/Ж |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
242,179 |
3,718498262 |
2,8 | |
27 |
5 – В/Е |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
184,484 |
2,980191255 |
2 | |
28 |
5 – А/В |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1 |
1,7 |
48,8858 |
179,778 |
2,917149178 |
2 | |
29 |
6 – А/В |
III |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
1,3 |
1 |
2,3 |
69,6002 |
163,094 |
2,073474876 |
2 |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1,6 |
2,3 |
59,5202 |
163,094 |
2,338735709 |
2 | |||
30 |
6 – В/Е |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
1,3 |
1 |
2,3 |
69,6002 |
172,505 |
2,180206223 |
2 | |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
0,7 |
1,6 |
2,3 |
59,5202 |
172,505 |
2,455704751 |
2 | |||
31 |
1 – А/Б |
IV |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
1,7 |
1,7 |
65,6858 |
223,412 |
2,858042395 |
2,8 | |
32 |
4 – А//А |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
1,5 |
1,5 |
58,781 |
119,03 |
1,787536561 |
1,6 | ||
33 |
5 – А//А |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
1,5 |
1,5 |
58,781 |
119,03 |
1,787536561 |
1,6 | ||
34 |
6 – Е/Ж |
4,368 |
1 |
34,524 |
17,724 |
40,995 |
1,7 |
1,7 |
65,6858 |
131,436 |
1,788319015 |
2 |
Экспериментальная часть. Цели и задачи исследования
Исследование возможности получения пористого стекольного композита при воздействии СВЧ – излучения.
Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:
- подобрать состав стеклокомпозита;
- подобрать пенообразователь;
- подобрать соотношение между стеклокомпозитами и пенообразовате ...
Сметная стоимость строительства
Сметную стоимость строительства объекта в данном курсовом проекте определяем по укрупненным показателям стоимости 1м3 строительного объема здания в ценах 1984г с умножением на коэффициент индексации по состоянию на 4 квартал 2003г.
Vстр =16347м3
16347∙31,69=517955руб.
517955∙27,02=13995тыс. р ...
Оценка
достоверности повышения прочности бетона при применении разного вида заполнителей
Коэффициент вариации
характеризует изменчивость изучаемого свойства материала.
Этот коэффициент показывает, сколько процентов составляет среднеквадратичное отклонение от среднеквадратичного значения изучаемого свойства материала, и вычисляется по формуле:
.
Средняя ошибка среднеарифметического значения ...